從理論上分析摩擦系數(shù)對(duì)擰緊過程中能量在螺栓頭摩擦消耗、螺紋摩擦消耗,、預(yù)緊力做功消耗的影響，對(duì)不同表面處理與螺紋緊固件摩擦系數(shù)和扭矩- 預(yù)緊力的關(guān)系進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)分析,得出了鍍鋅層厚度以及不同鉻酸鹽處理對(duì)摩擦系數(shù)和扭矩系數(shù)的影響規(guī)律,，同時(shí)發(fā)現(xiàn)降低摩擦系數(shù)可以有效地提高螺栓軸向拉力，對(duì)于提高螺栓的使用效能具有非常重要的意義,。

▲圖1 平面摩擦和槽面摩擦受力分析

▲圖2 三角形螺旋轉(zhuǎn)副受力分析

摩擦系數(shù)對(duì)扭矩系數(shù)影響的理論分析

螺栓連接擰緊力矩：三角形螺紋螺旋副中的摩擦

移動(dòng)副摩擦按照接觸面的形狀可分為平面摩擦,、斜面摩擦和槽面摩擦。為了簡化移動(dòng)副摩擦力的計(jì)算,，不論移動(dòng)副的兩運(yùn)動(dòng)副元素的幾何形狀如何,，均可將兩構(gòu)件不同幾何形狀的接觸看作是沿單一平面接觸的移動(dòng)副( 如圖1所示) ，而將其摩擦力的計(jì)算式表達(dá)為式(1) 所示的統(tǒng)一計(jì)算公式:

國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 16823. 3 - 2010《螺紋緊固件緊固通則》中指出,，扭矩的計(jì)算公式為M = KFD,，則各自扭矩系數(shù)為Kb = ub rb /( 2r) 、Kt = ut rt /( 2cos βr) ,、Kp = p /( 2πd) ,。取d = 10 mm，β = 30°,，p = 1. 25 mm,，rb =6. 4 mm，rt = 4. 59 mm,。分別計(jì)算ub = ut = 0. 10,，ub = ut = 0. 15，ub = ut = 0. 20,，ub = ut = 0. 30 時(shí)扭矩的分布情況如表1所示,。

表面處理對(duì)扭矩系數(shù)影響實(shí)驗(yàn)分析

德國Schatz公司研制的多功能螺栓緊固分析系統(tǒng)，可以測量出螺栓擰緊過程中的夾緊力,、總扭矩和螺紋副上的扭矩,，對(duì)夾緊力與扭矩的關(guān)系能夠精確實(shí)時(shí)地反映，同時(shí)可以測出螺栓螺紋和螺栓頭支撐面的摩擦系數(shù),。筆者對(duì)某公司常用鍍鋅層厚度,、鉻酸鹽處理的螺栓進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。實(shí)驗(yàn)的對(duì)象是M10 × 1. 25 × 60,，強(qiáng)度等級(jí)均為10. 9級(jí),，表面處理方式[8] 為Fe /Ep · Zn5 · c2C、Fe /Ep·Zn12·c2C,、Fe /Ep·Zn5·c2D,、Fe /Ep·Zn12·c2D 的法蘭面螺栓。將Fe /Ep·Zn5·c2C,、Fe /Ep·Zn12·c2C,、Fe /Ep·Zn5·c2D、Fe /Ep·Zn12·c2D 這4 種表面處理的螺栓各20 組實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)求平均值,，其結(jié)果如表2 所示,。

不同的鍍鋅層厚度和鉻酸鹽處理的螺栓實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比如圖3 所示,，可以得出以下結(jié)論:(1) 對(duì)比M10×1. 25× 60強(qiáng)度等級(jí)均為10. 9級(jí)，經(jīng)過c2C鉻酸鹽處理的螺栓,，鍍鋅層厚度從5μm提高到12μm,，螺栓頭部摩擦系數(shù)基本不變；螺紋摩擦系數(shù)從0. 331 升高到0. 372,，提高12. 4%,；同時(shí)扭矩系數(shù)也從0. 494 增大到0. 518，增大4. 75%,。

對(duì)比M10×1. 25×60強(qiáng)度等級(jí)均為10. 9 級(jí),，經(jīng)過c2D鉻酸鹽處理的螺栓，鍍鋅層厚度從5μm提高到12μm,，螺栓頭部摩擦系數(shù)基本不變; 螺紋摩擦系數(shù)從0. 148 升高到0. 178,，提高20. 34%; 同時(shí)扭矩系數(shù)也從0. 277 增大到0. 292，增大5. 23%,。

從以上數(shù)據(jù)分析可以得出,，鍍鋅層厚度對(duì)螺栓頭部摩擦系數(shù)影響不大，但是對(duì)螺紋摩擦系數(shù)影響較大,，最終也對(duì)扭矩系數(shù)造成較大的影響,。

▲圖3 不同表面處理螺栓的摩擦系數(shù)

(2) 對(duì)比M10 × 1. 25 × 60 強(qiáng)度等級(jí)均為10. 9級(jí)，鍍鋅層厚度為5 μm 的螺栓: 鉻酸鹽處理為c2C 比鉻酸鹽處理為c2D,，螺栓頭部摩擦系數(shù)從0. 355 降低到0. 210,，降低40. 7%; 螺紋摩擦系數(shù)從0. 331 降低到0. 148，降低55. 4%; 同時(shí)扭矩系數(shù)也從0. 494 降低到0. 277,，降低43. 7%,。

對(duì)比M10 × 1. 25 × 60 強(qiáng)度等級(jí)均為10. 9 級(jí)，鍍鋅層厚度為12 μm 的螺栓: 鉻酸鹽處理為c2C 比鉻酸鹽處理為c2D,，螺栓頭部摩擦系數(shù)從0. 355 降低到0. 211,，降低40. 6%; 螺紋摩擦系數(shù)從0. 372 降低到0. 178，降低52. 3%; 同時(shí)扭矩系數(shù)也從0. 518 降低到0.292,，降低43. 6%,。

從以上數(shù)據(jù)分析可以發(fā)現(xiàn)，同種鍍鋅層厚度,，鉻酸鹽處理為c2D 比鉻酸鹽處理為c2C 的螺栓頭部摩擦系數(shù)和螺紋摩擦系數(shù)都要小很多,，對(duì)于鍍鋅層厚度為5 μm 和12 μm 的螺栓，摩擦系數(shù)變化規(guī)律非常一致: 螺栓頭部摩擦系數(shù)降低40 %左右; 螺紋摩擦系數(shù)降低50%左右;同時(shí)扭矩系數(shù)降低40%左右,。

表面處理對(duì)螺栓許用強(qiáng)度的影響分析

螺紋緊固件在擰緊的時(shí)候受到的是扭拉復(fù)合應(yīng)力作用,，根據(jù)第三強(qiáng)度理論，螺紋緊固件許用的等效應(yīng)力可按式求得：

螺紋緊固件在擰緊的時(shí)候總力矩分為3 個(gè)部分，即螺栓支撐面摩擦消耗,、螺紋摩擦消耗、預(yù)緊力消耗,。

螺栓支撐面摩擦消耗,、螺紋摩擦消耗使螺紋緊固件桿部承受扭轉(zhuǎn)的剪應(yīng)力，預(yù)緊力消耗使螺紋緊固件桿部產(chǎn)生實(shí)際拉應(yīng)力,，螺栓所能承受的等效拉應(yīng)力是一定的,，不能超出螺栓的屈服應(yīng)力，因此降低螺紋緊固件桿部承受扭轉(zhuǎn)的剪應(yīng)力,，可以提高實(shí)際預(yù)緊力產(chǎn)生的拉應(yīng)力,，即降低螺栓支撐面摩擦消耗和螺紋摩擦消耗使扭矩盡可能地轉(zhuǎn)化為預(yù)緊力。從表1 可以看出,，摩擦系數(shù)從0. 2 降低到0. 1,，擰緊扭矩用于產(chǎn)生螺栓預(yù)緊力的力矩比例增大43%，從表2 可以看出,，F(xiàn)e /Ep·Zn5·c2C 和Fe /Ep·Zn12·c2C這兩種表面處理的螺栓,，擰緊扭矩都達(dá)到200 N·m 時(shí)，螺栓最大軸向拉力從40. 384 kN提高到42. 007 kN,，提高4%,。

對(duì)比Fe /Ep·Zn5·c2C、Fe /Ep·Zn5·c2D這兩種表面處理的螺栓,，總的摩擦系數(shù)從0. 344降低到0. 187,，螺栓的屈服扭矩從200. 02 N·m降低到158. 16 N·m，降低20. 9%,，但是最大軸向力從42. 007 kN 增大到58. 357 kN,，增大38. 9%。

這說明摩擦系數(shù)小的螺栓,，只需加載一個(gè)很小的扭矩,即可得到一個(gè)更大的軸向預(yù)緊力,，這對(duì)于節(jié)省能耗和提高螺栓的使用效能是非常有意義的。

結(jié)論

( 1) 通過一系列的理論和實(shí)驗(yàn)分析,，得出了摩擦系數(shù)對(duì)擰緊過程中能量在螺栓支撐面摩擦消耗,、螺紋摩擦消耗、預(yù)緊力做功消耗的影響規(guī)律,，摩擦系數(shù)微小的變化,，可以引起較大的預(yù)緊力變化。

( 2) 對(duì)不同表面處理與螺紋緊固件摩擦系數(shù)和扭矩- 預(yù)緊力的關(guān)系進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)分析,，得出了鍍鋅層厚度以及不同鉻酸鹽處理對(duì)摩擦系數(shù)和扭矩系數(shù)的影響規(guī)律,，即鍍層厚度越大，摩擦系數(shù)越高; 鉻酸鹽處理為c2C 比鉻酸鹽處理為c2D 的摩擦系數(shù)要大很多。

( 3) 使用鉻酸鹽處理為c2D 的螺栓比c2C 鉻酸鹽處理的螺栓,，可以減少扭矩在螺栓支撐面摩擦消耗和螺紋摩擦消耗,，獲得更大的軸向預(yù)緊力，這對(duì)于節(jié)省能耗和提高螺栓的使用效能具有非常重要的意義,。